Диференціальний вихорострумовий перетворювач для контролю параметрів немагнітних виробів - автореферат

НАЦІОНАЛЬНИЙ ТЕХНІЧНИЙ УНІВЕРСИТЕТ

"ХАРКІВСЬКИЙ ПОЛІТЕХНІЧНИЙ ІНСТИТУТ"

Сомхієва Ольга Сергіївна

УДК 620.179.14

ДИФЕРЕНЦІАЛЬНИЙ ВИХОРОСТРУМОВИЙ ПЕРЕТВОРЮВАЧ ДЛЯ КОНТРОЛЮ ПАРАМЕТРІВ НЕМАГНІТНИХ ВИРОБІВ

Спеціальність 05.11.13 - прилади і методи контролю та визначення складу речовин

Автореферат

дисертації на здобуття наукового ступеня

кандидата технічних наук

Харків - 2001

Дисертація є рукопис

Робота виконана в Національному технічному університеті "Харківський політехнічний інститут" Міністерства освіти і науки України.

Науковий керівник: доктор технічних наук, професор

Себко Вадим Пантелійович,

Національний технічний університет "ХПІ",

завідувач кафедри приладів та методів

неруйнівного контролю.

Офіційні опоненти: доктор технічних наук, професор

Гурин Анатолій Григорович,

Національний технічний університет "ХПІ",

завідувач електроізоляційної і кабельної техніки.

кандидат технічних наук, доцент

Мельник Сергій Іванович,

Харківський державний технічний університет

радіоелектроніки, доцент кафедри фізики.

Провідна установа: АТ "Науково-дослідний інститут радіотехнічних

вимірювань Національного космічного агентства

України, м. Харків.

Захист відбудеться " 4 " 10 2001 р. о 14³⁰ годині на засіданні спеціалізованої вченої ради Д 64.050.09 у Національному технічному університеті "Харківський політехнічний інститут" за адресою: 61002, м. Харків, вул. Фрунзе, 21.

З дисертацією можна ознайомитись у бібліотеці Національного технічного університету "Харківський політехнічний інститут".

Автореферат розісланий " 31 " 07 2001 р.

Вчений секретар

спеціалізованої вченої ради Горкунов Б.М.

ЗАГАЛЬНА ХАРАКТЕРИСТИКА РОБОТИ

Актуальність теми. В даний час підвищений інтерес представляє створення нових і удосконалювання відомих многопараметрових методів і пристроїв для неруйнівного контролю матеріалів, виробів і конструкцій. У цьому плані особливий інтерес представляють електромагнітні (вихорострумові) методи і перетворювачі, у вихідних сигналах яких містяться відомості про магнітні, електричні і геометричні параметри виробу.

У тих випадках, коли необхідно контролювати обєкти з близькими значеннями параметрів різних виробів, доцільно застосовувати диференціальні методи і перетворювачі, що дозволяють істотно підвищити точність вимірів і роздріблювальну здібність, тобто чутливість перетворювача до параметрів виробу. Однак, використання диференціальних методів і пристроїв дотепер здійснювалося в основному в однопараметровому варіанті. Оскільки абсолютні електромагнітні методи дозволяють контролювати відразу кілька параметрів виробу в одній і тій же зоні контролю тим самим перетворювачем, то становить підвищений інтерес розробити диференціальний багатопараметровий вихорострумовий перетворювач.

Слід зазначити, що до цього часу ще не були розроблені багатопараметрові диференціальні електромагнітні перетворювачі різних типів і з різною орієнтацією зондуючого магнітного поля, не отримані співвідношення, що описують роботу таких перетворювачів, не оцінені методичні та апаратурні похибки визначення відразу декількох параметрів виробу, не створені установки з диференціальними датчиками. Це свідчить про те, що задача розробки і дослідження диференціальних багатопараметрових перетворювачів є актуальної і своєчасною як у теоретичному, так і в практичному плані.

Дисертаційна робота присвячена вирішенню задачі створення диференціальних електромагнітних методів і пристроїв для спільного визначення радіусу і питомої електричної провідності циліндричних немагнітних виробів трансформаторним, параметричним і комбінованим вихорострумовими перетворювачами з різною орієнтацією зондуючого магнітного поля.

Звязок роботи з науковими програмами, планами, темами. Робота виконувалася відповідно до проектів, що пройшли конкурс Міністерства освіти і науки України: держбюджетні теми М5203, наказ Міністерства №37 від 13.02.97 р. (координаційний план 48/16). В даний час робота проводиться відповідно до двох держбюджетних тем М5204 і М5205, наказ ХДПУ №3-II від 4.01.2000 р.

Мета і задачі дослідження - це створення диференціальних методів і реалізуючих їх пристроїв для спільного контролю радіуса та електропровідності циліндричних немагнітних виробів на основі використання електромагнітних перетворювачів різних типів з повздовжнім і поперечним полем.

Для порівняння у мету даної роботи входить також розгляд абсолютних електромагнітних методів і пристроїв для спільного абсолютного контролю зазначених параметрів. В такому випадку абсолютні і диференціальні пристрої дали би можливість охопити контролем різноманітний асортимент за радіусами і електропровідностями матеріалів і виробів.

Для досягнення поставленої мети необхідно було вирішити наступні задачі:

- розглянути двохпараметровий вихорострумовий метод і його модифікації для одночасного визначення радіусу а та електропровідності циліндричного немагнітного провідного виробу в абсолютному і диференціальному варіантах трансформаторним електромагнітним перетворювачем (ТЕМП) з повздовжнім полем;

- розглянути модифікації двохпараметрового диференціального методу і роботу ТЕМП із відбудуванням одного параметра від іншого і без такого відбудування;

- описати окремі випадки використання диференціального ТЕМП для роздільного контролю електропровідності або радіусу виробу;

- одержати універсальні функції перетворення і співвідношення, що описують роботу параметричного електромагнітного перетворювача (ПЕМП);

- розглянути теорію роботи ПЕМП для абсолютного і диференціального контролю радіусу та електропровідності циліндричних немагнітних виробів;

- одержати співвідношення, що описують роботу комбінованого електромагнітного перетворювача КЕМП з поперечним магнітним полем;

- реалізувати абсолютний і диференційний контроль радіусу та електропровідності виробу за допомогою КЕМП в поперечному полі;

- розробити схеми установок на основі використання ТЕМП, ПЕМП і КЕМП в абсолютному і диференціальному варіантах; одержати результати експериментів по визначенню двох параметрів циліндричних немагнітних виробів;

- оцінити обумовлені нелінійністю функцій перетворення методичні похибки визначення двох параметрів (радіусу та електропровідності) зразків при контролі їх за допомогою диференціальних ТЕМП і ПЕМП із повздовжнім магнітним полем і КЕМП з поперечним полем;

- навести приклади практичного використання розроблених датчиків.

Обєкт дослідження - це процес проникнення зондуючих магнітних полів різних напрямків у досліджуваний і зразковий циліндричні вироби і порівняння реакцій цих виробів на сигнали перетворювачів, причому це порівняння породжує проблемну ситуацію одночасного контролю двох параметрів досліджуваного виробу в диференціальному варіанті.

Предмет дослідження є створення диференціальних і абсолютних електромагнітних методів спільного неруйнівного контролю радіусу та електропровідності немагнітних циліндричних виробів за допомогою ТЕМП, ПЕМП і КЕМП, що мають різну орієнтацію магнітного поля, зондуючого виріб.

Методи дослідження базуються на використанні рівнянь Максвелла, Бесселя, закона Ома, електродинаміки суцільних середовищ, теорії електромагнітного поля, функцій комплексних чисел, інтегрального числення й апарату спеціальних функцій, що використовувалися для розробки теоретичних основ прохідних ТЕМП, ПЕМП і КЕМП для абсолютного і диференціального контролю радіуса та електропровідності циліндричних виробів у магнітних полях різної орієнтації; теорія рядів Тейлора і диференціального числення, які реалізовувалися при визначенні співвідношень, що описують роботу диференціальних ТЕМП, ПЕМП і КЕМП, а також для оцінки апаратурних і методичних похибок, викликаних точністними характеристиками вимірювальних приладів і нелінійністю функцій перетворення; теорія електричних ланцюгів використовувалася при створенні схем включення електромагнітних перетворювачів. Достовірність одержаних результатів та висновків, зроблених у роботі, підтверджується результатами експериментів, проведених на конкретних зразках виробів.

Наукова новизна одержаних результатів полягає в тому, що:

- на основі введених універсальних функцій перетворення розглянуті диференціальний та абсолютний електромагнітні методи, а також їх модифікації для одночасного контролю радіуса та електропровідності циліндричного виробу при використанні ТЕМП, ПЕМП і КЕМП із повздовжнім і поперечним магнітним полем, зондуючим виріб;

- отримані співвідношення, що описують роботу двохпараметрових ТЕМП, ПЕМП і КЕМП у диференціальному та абсолютному варіантах;

- розроблені схеми включення перетворювачів для спільного диференціального і абсолютного контролю радіуса та електропровідності циліндричних немагнітних виробів у магнітних полях різних орієнтацій;

- оцінені апаратурні і методичні похибки визначення в абсолютному і диференціальному варіантах двох параметрів немагнітного виробу, які викликані точністними характеристиками вимірювальних приладів і нелінійністю універсальних функцій перетворення;

- визначено межі застосування диференціальних і абсолютних електромагнітних методів і реалізуючих їх перетворювачів для контролю геометричних і електричних параметрів циліндричних немагнітних виробів.

Практичне значення одержаних результатів полягає в тому, що розраховані універсальні функції перетворення, отримані співвідношення, що описують роботу перетворювачів, методи спільного визначення радіуса а та електропровідності циліндричного виробу, алгоритми визначення двох параметрів при абсолютному і диференційному контролі - усе це повною мірою дозволяє проектувати установки на основі застосування ТЕМП, ПЕМП і КЕМП для спільного контролю а і циліндричних виробів, виконаних з немагнітних матеріалів, оцінити метрологічні характеристики цих установок, що працюють у диференціальному і абсолютному варіантах, розширити межі застосування їх при контролі виробів різноманітного асортименту, вибрати раціональні за апаратурними і методичними похибками режими роботи перетворювачів.

Розроблені абсолютні і диференціальні методи і реалізуючі їх електромагнітні перетворювачі, методика оцінки апаратурних і методичних похибок, схеми включення ТЕМП, ПЕМП і КЕМП для спільного визначення радіуса а та електропровідності , а також залежних від цих параметрів інших фізичних величин, були впроваджені на ВО "Запорізька АЕС".

Результати даної дисертації були використані у навчальному процесі за спеціальністю 7.090903 - прилади і системи неруйнівного контролю, зокрема в курсах "Електричні і магнітні методи неруйнівного контролю", "Електромагнітні види неруйнівного контролю".

Особистий внесок здобувача полягає в наступному:

- розраховані універсальні функції перетворення, що використовуються для диференціального і абсолютного електромагнітного контролю радіуса та електропровідності циліндричних виробів;

- на основі отриманих функцій створені методики одночасного диференціального контролю параметрів немагнітних виробів різних типів;

- розроблені схеми включення двохпараметрових ТЕМП, ПЕМП і КЕМП, що працюють в диференціальному варіанті;

- отримані співвідношення, що описують роботу диференціальних ТЕМП, ПЕМП і КЕМП;

- оцінено апаратурні і методичні похибки, викликані точністними характеристиками вимірювальних приладів і лінійними наближеннями співвідношень, що описують роботу диференціальних перетворювачів;

- отримані результати експериментів на конкретних немагнітних зразках за допомогою ТЕМП, ПЕМП і КЕМП.

Апробація дисертації.

Основні результати роботи доповідалися на:

- Международной научно-технической конференции "Современные приборы, материалы и технологии для технической диагностики и неразрушающего контроля промышленного оборудования", Харьков, 1998 г.

- ІІ Міжнародній науково-технічній конференції “Метрологія та вимірювальна техніка”, Харків, 1999 р.

Публікації: основні результати дисертації опубліковані в 8 наукових працях, у тому числі 4 статті в наукових журналах, 2 статті в збірнику наукових праць та 2 матеріала міжнародних науково-технічних конференцій.

Структура дисертації. Дисертаційна робота складається зі вступу, чотирьох розділів, заключення, списку використаних джерел та додатків. Повний обсяг дисертації складає 227 сторінок: 38 ілюстрацій на 38 стор., 9 таблиць на 7 стор., додаток на 32 стор., список літератури містить 124 найменування на 12 стор.

ОСНОВНИЙ ЗМІСТ РОБОТИ

У вступній частині зазначена актуальність теми дослідження, відмічено звязок роботи з науковими темами, вказана мета дисертаційної роботи та сформульовані основні задачі дисертації, показана наукова новизна та її практичне значення, розглянуто особистий внесок автора у друкованих працях із співавторами, наведена апробація роботи та структура дисертації.

У першому розділі проаналізовано відомі методи та пристрої для одночасного визначення електромагнітних і геометричних параметрів немагнітних виробів у магнітних полях різної орієнтації. Наведена порівняльна характеристика існуючих видів неруйнівного контролю і зроблений висновок про найбільшу придатність для цієї мети має вихорострумовий контроль. Розглянуто методи і засоби електромагнітного (вихорострумового) контролю фізичних величин (міцності, твердості, механічних напружень). Відмічена перевага багатопараметрового контролю виробів, бо він надає можливість одержати більш повну інформацію про обєкт контролю та підвищити точність отриманих результатів. Встановлено, що на даний час поряд з абсолютними методами ще недостатньо використовуються диференціальні методи. Цей фактор надав поштовх для подальшої розробки таких методів і засобів, які саме і розглянуті у дисертації.

У другому розділі розглянуто електромагнітний метод і реалізуючі його установки з прохідним трансформаторним електромагнітним перетворювачем ТЕМП для безконтактного контролю радіусу а та питомої електричної провідності циліндричних немагнітних виробів і зразків. Цей перетворювач використовується тоді, коли виріб має доступ до своїх кінців.

На рис. 1 показаний прохідний трансформаторний перетворювач з провідним циліндричним виробом. Всередині перетворювача існують змінні магнітні потоки Ф₁, Ф₂ і Ф_вн, тобто потік у повітряному зазорі, у виробі і внесений магнітний потік. На основі рішення рівнянь Максвелла у випадку проникнення електромагнітного поля у провідне середовище з урахуванням граничних умов були отримані вирази для розрахунків потоків Ф₀, Ф₂ і Ф_вн. Після цього був введений комплексний параметр N, який характеризує питому нормовану внесену ЕРС ТЕМП, амплітуда і фаза якого має вигляд:

; (1)

(2)

де , Е_вн і Е₀ - внесена ЕРС і ЕРС без виробу всередині ТЕМП; - коефіціент заповнення

, (3)

а_п - радіус вимірювальної обмотки ТЕМП; і - дійсна та уявна частини параметра , який характеризує нормований магнітний поток у виробі.

; (4)

, (5)

ber₀-, bei₀-, ber₁- и bei₁ - функції Кельвіна нульового та першого порядків від узагальненого параметра х.

Як бачимо з (1) - (5), амплітуда і фаза параметра залежать тільки від величини х, причому для немагнітного виробу

, (6)

₀ - магнітна константа, f - частота змінного магнітного поля. Залежність N і _вн від х наведена в таблиці, при 1x3 (достатня крутизна функцій N і _вн).

Оскільки визначення співвідношень, які описують диференційні вихорострумові методи повязано з виразами, котрі характеризують абсолютні електромагнітні методи, тому спочатку наведемо алгоритм і формули для знаходження а і абсолютним методом. За виміряним значенням фазового кута _вн знаходять, використовуючи _вн=f(х), узагальнений параметр х, за яким визначають параметр N за функцієй N=f(x). Виміряв значення Е_вн і знаючи ЕРС Е₀, визначають а і виробу за формулами:

(7)

(8)

За допомогою методики розрахунку похибок непрямих вимірювань і використавши формули (6) - (8) і результати таблиці були знайдені вирази для оцінки відносних похибок _а і , за якими побудовані залежності _а і від х (див. рис. 2). Аналіз цих характеристик показує, що ці похибки визначаються положенням робочої точки (тобто значенням х₀) и похибками вимірювальних пристроїв. Тому вони є універсальними і можуть використовуватися для визначення апаратурних похибок вимірювання двох параметрів виробів. Змінюючи частоту магнітного поля, можно задавати раціональні режими роботи перетворювача для досягнення малих _а і . На рис. 2 видно, що такі режими забезпечуються при х3.

Модифікація абсолютного метода з відбудовою одного параметра від іншого відрізняється тим, що для окремого визначення вводиться інший комплексний параметр N_x, причому

, (9)

звідки можна визначити за формулою:

(10)

Розрахунок відносних похибок вимірювання , одержаних за формулами, які мають відношення до першої і другої модифікацій, показує, що їх значення співпадають при однакових значеннях узагальненого параметра х.

Після цього був розглянутий диференційний метод визначення двох параметрів виробів та дві його модифікації - без відбудови одного параметра від іншого та з відбудовою.

Для того, щоб отримати основні розрахункові співвідношення для визначення відносних приростів а і були використаний комплексний параметр N у вигляді (1) - (2). Його відносний приріст:

(11)

де х₀, N₀ - параметри, звязані зі стандартним зразком, N/x - похідна параметру N за х; х/х₀ - відносний приріст х.

На основі формул для розрахунку N і (див. (7) і (8)), а також використавши функції N=f(x) і _вн=f(x), знайдемо вирази для відносних приростів параметрів а і у вигляді:

(12)

(13)

де Е_вн, _вн - збільшення параметрів Е_вн і _вн з урахуванням їх знаків.

За виміряними відносними приростами а і визначимо абсолютні значення цих параметрів, тобто:

а=а₀(n+1); (14) =₀(m+1), (15)

де n=a/a₀=(a-a₀)/a₀; m=/₀=(-₀)/₀.

У цьому розділі розроблена схема диференційних вимірювань а і трансформаторним перетворювачем (рис. 3). У схемі використовуються два ідентичних прохідних трансформаторних перетворювачі (робочій РП і компенсаційний КП), а також дві компенсаційні котушки взаємоіндуктивності робочого перетворювача КВР і компенсаційного КВК. Намагнічувальні обмотки РП, КП і первинні обмотки КВР і КВК включені згідно і запитуються від генератора синусоїдального струму, що контролюється амперметром А. Вторинні обмотки РП і КВР, а також КП і КВК зєднані зустрічно. У РП розміщений досліджуваний зразок ДЗ, у КП - стандартний зразок СЗ.

Внесені ЭДС робочого і компенсаційного перетворювачів випрямляються двома випрямними містками ВМ₁ і ВМ₂, включеними за диференціальною схемою. Різницевий сигнал, пропорційний , виміряється мікроамперметром кА. Опір r_в служить для балансування схеми; ключ К - для відключення мікроамперметра; r - опір, що обмежує струм у ланцюзі мікроамперметра; вольтметр В реєструє ЭДС Е_вн0. КП зі стандартним зразком. Фазовий кут визначається вимірником фазових зсувів Ф. Мікроамперметр і вимірник фази дозволяють вимірити значення і , які підставляються у формули (12) і (13), а вже за ними обчислюються збільшення a/a₀ і /₀.

У цьому розділі також були отримані співвідношення для розрахунку методичних похибок контролю двох параметрів виробів у вигляді:

(16)

де - друга похідна N за _вн у робочій точці х₀,

; (17)

; (18)

- друга похідна х за _вн.

Тут _аН і _Н - методичні похибки, обумовлені нелінійністю функцій x=f(_вн) і N=f(_вн), тобто відхиленням цих функцій у точці х₀ і ₀ від дотичних, проведених у робочі точці х₀; N₀; ₀. Графічні залежності _аН і _Н від середнього збільшення х_ср наведені на рис. 4 і побудовані для робочої точки х₀.

Результати розрахунків залежностей N і _вн від х (див. таблицю) показують, що похибки нелінійності можуть бути суттєво знижені у робочій точці перегибу, тобто при х₀=1,8 і _вн=62⁰. В цій точці другі похідні функцій N=f(_вн) і x=f(_вн) порівнюються з нулем. В цьому випадку замість формули для розрахунків _хН (див. (18)) треба використовувати вираз

, (19)

де - третя похідна х за _вн.

У третьому розділі розглянуто електромагнітний метод безконтактного контролю радіусу а та питомої електричної провідності циліндричних немагнітних виробів і зразків за допомогою прохідного параметричного електромагнітного перетворювача ПЕМП у повздовжньому магнітному полі в абсолютному та диференційному варіантах. Виріб в ПЕМП також має доступ до своїх кінців. Спочатку для немагнітного виробу вводиться комплексний параметр М у вигляді:

(20)

(21)

де - фазовий кут зсуву параметра K відносно Е₀.

Вираз для пошуку радіусу зразка отримано у вигляді:

(22)

де z_вн - повний вносимий опір, - кругова частота (=2f), R_вн - вносимий опір, L_вн - вносима індуктивність. А величина питомої електричної провідності знаходиться з формули (8).

Далі у цьому розділі наведена схема для спільних абсолютних вимірів радіуса і питомої електричної провідності циліндричних немагнітних виробів параметричним перетворювачем (рис. 5). У схемі використані два прохідних перетворювачі: робочій РП і компенсаційний КП, включених у два суміжних плечі моста. У робочому перетворювачі розміщений досліджуваний зразок ДЗ, а компенсаційний перетворювач на час виміру залишається без зразка. У перетворювачі з досліджуваним зразком передбачене регулювання індуктивності L^* обмотки (шляхом зміни кількості витків). У плече цього перетворювача включений опір R^*, що також може змінюватися. У вимірювальній діагоналі передбачене використання нуль-індикатора НИ і ключа К, що розмикає і замикає ланцюг нуль-індикатора. Опори R₁ і R₂ включені у відповідні плечі моста. R_Р - регулювальний опір. Міст запитується від генератора синусоїдального струму Г. Контроль струму в ланцюзі перетворювача з досліджуваним зразком здійснюється амперметром А.

Оскільки метод сумісного вимірювання а і є косвеним методом, то для того, щоб отримати вирази для розрахунку апаратурних похибок, була використана методика обробки результатів непрямих вимірів. Виходячи з виразу (22) і залежностей M та х від tg_вн, знайдемо відносні апаратурні похибки а/а і / при довірчій імовірності 0,95 (ГОСТ 8.207-76) у вигляді:

; (23)

, (24)

де ; ; _l; і - відносні похибки вимірів R_вн; ; довжини l ПЕМП, внесеної індуктивності L_вн і чисел витків w_н намагнічувальної обмотки ТЕМП, ; ; С; і С - коефіціенти впливу, які залежать від положення робочої точки і похідних M/(tg_вн) і х/(tg_вн). Прийнято характерні відносні похибки 0,1% та _l0,2% і за формулами (23) і (24) були розраховані апаратурні похибки _а і .

В роботі показано, що залежності похибок вимірювання параметрів а і від х параметричним перетворювачем ПЕМП практично не відрізняються від аналогічних залежностей, повязаних з вимірюванням а і трансформаторним перетворювачем ТЕМП (див. рис. 2).

В разі використання диференціального методу для отримання розрахункових співвідношень розкладемо залежності x=f(tg_вн) та M=f(x) поблизу фіксованої робочої точки в ряди Тейлора. При цьому отримаємо систему у лілійному наближенні:

(25)

де tg_вн0, М₀, х₀ є параметрами, звязаними зі стандартним зразком, що визначає робочу точку (х=х₀); х, tg_вн, М - збільшення відповідних параметрів, викликані відмінністю геометричних і електричних характеристик досліджуваного виробу від характеристик стандартного зразка. Вирішуючи цю систему, отримаємо вирази для відносних збільшень параметрів а і у вигляді:

(26) (27)

де А, В, С і D - постійні коефіціенти,

(28) (33)

(29) (31)

Далі у цьому розділі були отримані вирази для оцінки похибок нелінійності при вимірюванні а і параметричним диференціальним перетворювачем.

Величину похибки нелінійності при вимірах радіуса виробів можна досить просто оцінити при заданому значенні tg_вн, якщо віднести квадратичний член розкладання залежностей M=f(tg_вн) у ряд Тейлора поблизу робочої точки до лінійних членів ряду. При цьому

(32)

де - друга похідна параметру М за _вн.

Похибки визначення питомої електричної провідності, викликані нелінійністю залежностей M=f(tg_вн), можуть бути обчислені зі співвідношень

(33)

де

(34)

де - друга похідна параметру х за _вн. Знаки "+" і "-" у виразах (32) і (34) відповідають позитивним і негативним збільшенням tg_вн.

У цьому розділі показано, що залежності методичних похибок і від збільшення х, одержаних за допомогою ПЕМП мають такий же характер, як і залежності і від х при використанні ТЕМП (див. рис. 4).

У четвертому розділі розглянуто електромагнітний метод та реалізуючий його комбінований електромагнітний перетворювач КЕМП з поперечним магнітним полем для визначення радіуса та питомої електричної провідності циліндричних немагнітних виробів, у випадках, коли виріб не має доступу до своїх кінців.

Спершу у цьому розділі розглянуто функції перетворення КЕМП з немагнітним виробом і робиться висновок про те, що вони співпадають з відповідними функціями перетворення для ТЕМП з таким же виробом. В разі використання методу абсолютного контролю величину а визначають із формули:

; (35)

де Х₀ - відстань від осі виробу до вимірювальної котушки.

Величину знаходять з (8).

З метою перевірки розрахункових характеристик пристрою, який реалізує запропонований метод, були проведені експерименти на циліндричних зразках з різними значеннями а і . Похибки вимірювання а і за допомогою КЕМП розраховувалися за методикою, яка була докладно розглянута у розділах 2 і 3.

У випадку диференційних вимірювань а і були знайдені збільшення а/а₀ і /₀ при використанні залежностей другої модифікації функцій N=f(_вн) і N_х=f(_вн). Тоді вирази для відносних збільшень а і мають вигляд:

(36)

(37)

де А₁ і В₁ - постійні коефіціенти,

(38)

(39)

Далі були наведені результати вимірювань а і мідних зразків диференціальною схемою з комбінованим перетворювачем КЕМП, яка має такий саме вигляд, як і для диференційного перетворювача (рис. 3). Отримані дані свідчать про те, що результати вимірів а і за допомогою КЕМП співпадають з аналогічними даними, отриманими на ТЕМП.

У якості прикладів застосування розроблених методів, був розглянутий спосіб розбракування зразків за марками матеріалів, з яких вони вироблені, а також за величинами а і матеріалів і зразків. Наведені інші випадки використання розглянутих диференційних перетворювачів, а саме, п ...........